摘 要:采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、掃描電鏡及能譜分析、金相檢驗(yàn)、硬度測(cè)試等方法對(duì)軋機(jī) 飛剪剪刃的斷裂原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:飛剪剪刃的斷裂原因與其使用過(guò)程中剪刃口接觸軋材 區(qū)域產(chǎn)生的熱疲勞有關(guān)。

關(guān)鍵詞:軋機(jī);飛剪剪刃;斷裂;熱疲勞

中圖分類號(hào):TB31;TG115.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1001-4012(2023)04-0043-03

飛剪是重要的軋材剪切設(shè)備,其中剪刃是飛剪 設(shè)備中的重要部件,因其工作條件特殊,對(duì)飛剪剪刃 材料的性能要求非常高,既要有很高的強(qiáng)度、硬度以 及耐磨性,也要有一定的韌性。目前,一般使用工模 具鋼制造飛剪剪刃。某高速線材軋機(jī)在生產(chǎn)過(guò)程 中,其1# 飛剪剪刃發(fā)生斷裂,造成產(chǎn)線緊急檢修并 更換剪刃。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)該軋機(jī) 飛剪剪刃的斷裂原因進(jìn)行分析,以防止該類問(wèn)題再 次發(fā)生。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

斷裂剪刃局部和完好剪刃整體宏觀形貌如圖 1所示,斷裂發(fā)生在兩個(gè)固定孔之間。剪刃沿垂直 于刀刃方向斷開(kāi),斷口表面較為平整,斷裂源位于 剪刃的刀刃處,斷裂源附近斷口表面有明顯的裂 紋擴(kuò)展紋路,斷裂源附近存在明顯的燒蝕變色區(qū) 域(見(jiàn)圖2)。

1.2 化學(xué)成分分析

使用直讀光譜儀對(duì)飛剪的斷裂剪刃試樣進(jìn)行化 學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知:剪刃的 化學(xué)成分符合技術(shù)要求。

1.3 金相檢驗(yàn)

在飛剪剪刃斷裂源附近外表面制取金相試樣, 將試樣橫向磨拋并腐蝕后,置于光學(xué)顯微鏡下觀察, 發(fā)現(xiàn)斷裂源附近外表面燒蝕變色區(qū)域存在“龜裂”現(xiàn) 象,裂紋縫隙內(nèi)存在少量灰色氧化物(見(jiàn)圖3)。剪 刃正常處顯微組織形貌如圖4所示,遠(yuǎn)離斷裂源處 的正?；w表面未發(fā)現(xiàn)裂紋等明顯缺陷,基體組織 為馬氏體。

1.4 掃描電鏡(SEM)和能譜分析

對(duì)剪刃斷裂源附近表面“龜裂”處裂紋縫隙內(nèi)的 灰色氧化物進(jìn)行掃描電鏡和能譜分析,結(jié)果如圖5和 表2所示。由表2可知:其主要含有Fe、O、Cr等元 素,說(shuō)明灰色氧化物為氧化鐵和氧化鉻的混合物。

1.5 硬度測(cè)試

使用洛氏硬度計(jì)對(duì)飛剪剪刃斷裂源附近外表面 進(jìn)行硬度測(cè)試,其洛氏硬度約為52HRC;對(duì)遠(yuǎn)離斷 裂源部位進(jìn)行硬度測(cè)試,洛氏硬度約為61HRC。

2 綜合分析

斷裂試樣為飛剪剪刃的一部分,斷裂發(fā)生在兩固 定孔之間,剪刃沿垂直于刀刃方向斷開(kāi),斷口表面較為 平整,斷裂源位于剪刃的刀刃處,斷裂源附近斷口表面 存在明顯的裂紋擴(kuò)展紋路,斷裂源附近存在明顯燒蝕 變色區(qū)域。結(jié)合飛剪的工作環(huán)境及受力狀態(tài)可知:斷 裂源位于剪刃中部區(qū)域,該區(qū)域?yàn)轱w剪剪刃在剪切高 溫狀態(tài)軋材時(shí)受力最集中,且受高溫影響最明顯的區(qū) 域[1],燒蝕變色的原因?yàn)樵搮^(qū)域長(zhǎng)期受高溫影響。

金相檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn),斷裂源附近外表面燒蝕變色區(qū) 域存在“龜裂”現(xiàn)象[2],裂紋縫隙內(nèi)存在少量灰色氧 化物,能譜分析結(jié)果表明,該灰色氧化物為氧化鐵和 氧化鉻的混合物。遠(yuǎn)離斷裂源處的正常基體表面未 發(fā)現(xiàn)裂紋等明顯缺陷。飛剪剪刃斷裂源附近外表面 的洛氏硬度約為52HRC,遠(yuǎn)離斷裂源部位的正常 基體洛氏硬度約為61HRC,說(shuō)明剪刃的硬度超出 了技術(shù)規(guī)范的范圍,而硬度差異較大可能與斷裂源 附近長(zhǎng)期受高溫影響,導(dǎo)致組織產(chǎn)生了變化有關(guān)[3]。

飛剪剪刃斷裂源附近外表面燒蝕變色區(qū)域存在 “龜裂”現(xiàn)象,且裂紋縫隙內(nèi)存在氧化鐵和氧化鉻等 氧化物,該特征為典型的金屬熱疲勞[4],熱疲勞是由 飛剪剪刃工作時(shí)受溫度梯度影響引起的。剪刃在工 作時(shí)(剪切軋材時(shí))接觸高溫軋材,使剪刃口斷裂源 處很小的區(qū)域急劇升溫,剪切結(jié)束后又急劇降溫,剪 刃口斷裂源處的熱量很難向剪刃其他區(qū)域傳導(dǎo),使 遠(yuǎn)離剪刃口的其他區(qū)域溫度較低。在剪刃內(nèi)部產(chǎn)生 熱應(yīng)力(溫差應(yīng)力),隨著溫度的反復(fù)變化,熱應(yīng)力也反復(fù)變化,從而使剪刃口斷裂源區(qū)域出現(xiàn)疲勞損傷, 進(jìn)而產(chǎn)生裂紋缺陷(即“龜裂”現(xiàn)象),在后續(xù)的使用 過(guò)程中,裂紋不斷受力擴(kuò)展,最終導(dǎo)致剪刃斷裂,且 飛剪剪刃高硬度、低塑性的特點(diǎn)對(duì)熱疲勞現(xiàn)象的產(chǎn) 生及裂紋的擴(kuò)展也有一定的促進(jìn)作用[5-7]。適當(dāng)降 低飛剪剪刃的硬度及改善剪刃工作時(shí)的冷卻條件, 能避免熱疲勞現(xiàn)象的發(fā)生。

3 結(jié)語(yǔ)和建議

受高速線材產(chǎn)線設(shè)備及工藝要求的限制,改變 飛剪剪刃工作時(shí)的冷卻條件較為困難。建議在剪刃 的生產(chǎn)過(guò)程中,適當(dāng)提高淬回火熱處理工序中的回 火溫度,降低成品剪刃的硬度,將硬度控制在技術(shù)要 求范圍內(nèi)。

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<文章來(lái)源>材料與測(cè)試網(wǎng)>期刊論文>理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè)>59卷>4期(pp:43-45)>