摘 要:船舶用帶銅襯套通艙管件焊接后造成表面開(kāi)裂。采用化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、斷口分 析和拉伸試驗(yàn)等方法,分析了管件開(kāi)裂的原因。結(jié)果表明:帶銅襯套通艙管件端面開(kāi)裂類(lèi)型為液態(tài) 金屬致脆開(kāi)裂;在焊接過(guò)程中,S221錫黃銅中的低熔點(diǎn)金屬?gòu)墓芗嗣嫜鼐Ы邕M(jìn)入材料內(nèi)部,導(dǎo)致 管件脆化形成裂紋,在拉應(yīng)力作用下,裂紋擴(kuò)展造成管件端面發(fā)生開(kāi)裂。 

關(guān)鍵詞:帶銅襯套通艙管件;液態(tài)金屬致脆開(kāi)裂;失效分析 

中圖分類(lèi)號(hào):TG115                            文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B                       文章編號(hào):1001-4012(2022)01-0033-04

帶銅襯套通艙管件通常用于船舶海水管路系統(tǒng) 中,該類(lèi)管件規(guī)格齊全,價(jià)格適中,具有較好的防海 洋生物污損性能。在實(shí)際安裝過(guò)程中,通常采用黃 銅釬焊的方法將法蘭與管件本體進(jìn)行連接,以保證 帶銅襯套通艙管件的密封性[1]。某帶銅襯套通艙管 件的本體材料為20Cr鋼,狀態(tài)為調(diào)質(zhì)態(tài)。焊接前管 件本體端面未發(fā)現(xiàn)肉眼可見(jiàn)的裂紋,焊接后采用滲 透探傷,可見(jiàn)多條裂紋,焊接材料為 S221 錫黃銅, 焊接方式為釬焊。為找出帶銅襯套通艙管件表面裂 紋產(chǎn)生的原因,筆者對(duì)其進(jìn)行了一系列理化檢驗(yàn)和 分析。 

1 理化檢驗(yàn) 

1.1 宏觀觀察 

開(kāi)裂帶銅襯套通艙管件的宏觀形貌見(jiàn)圖1a), 管件本體表面呈金屬色,管件心部為銅襯套,法蘭與 管件本體之間存在一圈黃銅色釬焊填充物,未發(fā)現(xiàn) 明顯裂紋。滲透探傷后觀察,可見(jiàn)管件本體端面存 在多條細(xì)小裂紋,裂紋沿管件圓心向周?chē)史派錉?分布,見(jiàn)圖1b)。

1.2 化學(xué)成分分析 

對(duì)帶銅襯套通艙管件本體進(jìn)行化學(xué)成分分析, 結(jié)果見(jiàn)表1,可見(jiàn)管件本體的化學(xué)成分符合 GB/T 3077-1999《合 金 結(jié) 構(gòu) 鋼》標(biāo) 準(zhǔn) 對(duì) 20Cr鋼 的 技 術(shù) 要求。

1.3 拉伸試驗(yàn) 

在帶銅襯套通艙管件本體截取試樣進(jìn)行拉伸試 驗(yàn),結(jié)果見(jiàn)表2,可見(jiàn)管件本體的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng) 度均不符合 GB/T3077-1999標(biāo)準(zhǔn)對(duì)20Cr鋼的技 術(shù)要求,伸長(zhǎng)率和斷面收縮率符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.4 斷口分析 

在帶銅襯套通艙管件本體端面裂紋較多的區(qū)域 截取試樣,沿裂紋將試樣斷開(kāi),觀察其斷口的微觀形 貌。由圖2可見(jiàn),斷口整體呈沿晶斷裂的形貌特征, 部分區(qū)域晶粒表面呈熔融形貌。對(duì)沿晶斷裂和熔融 特征明顯的區(qū)域進(jìn)行能譜分析。由表3可見(jiàn),斷口 處的氧含量極低,且含有一定量的銅、鋅、錫等元素, 其中沿晶斷裂區(qū)域的銅含量較低,熔融特征明顯區(qū)域 主要含銅和鋅元素,以及少量的鐵、錫元素。 

1.5 金相檢驗(yàn)

 裂紋沿帶銅襯套通艙管件本體端面圓心向四 周呈放射 狀 分 布。由 圖 3 可 見(jiàn):帶 銅 套 通 艙 管 件 本體表面裂 紋 內(nèi) 存 在 黃 色 物 質(zhì);管 件 本 體 的 顯 微 組織為 鐵 素 體 + 珠 光 體 組 織,裂 紋 沿 晶 界 擴(kuò) 展。 對(duì)裂紋內(nèi)黃色物質(zhì)進(jìn)行能譜分析,結(jié)果見(jiàn)表4,可 見(jiàn)其主要成分為銅,質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為60%,鋅質(zhì)量分 數(shù)約為30%。 

2 分析與討論

 帶銅襯套通艙管件本體的化學(xué)成分符合 GB/T 3077-1999標(biāo)準(zhǔn)對(duì)20Cr鋼的技術(shù)要求。管件本體 的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度均低于標(biāo)準(zhǔn)要求,伸長(zhǎng)率和斷 面收縮率符合標(biāo)準(zhǔn)要求,拉伸性能不合格。

帶銅襯套通艙管件本體端面存在多條細(xì)小裂 紋,裂紋沿管件端面圓心向周?chē)史派錉罘植?。?管件沿裂紋斷開(kāi)后,其斷口整體呈沿晶斷裂特征,部 分區(qū)域晶粒表面呈熔融特征形貌,局部區(qū)域表面可 見(jiàn)一層覆蓋物,斷口處氧含量極低,且含有一定量的 銅、鋅、錫等元素。金相檢驗(yàn)結(jié)果表明:管件本體的 顯微組織為鐵素體+珠光體組織,這與調(diào)質(zhì)處理后 的顯微組織不符;裂紋均沿晶界擴(kuò)展,裂紋內(nèi)存在黃 色物質(zhì),其主要化學(xué)成分為銅、鋅、鐵、錫,這與焊接 材料S221錫黃銅的主要化學(xué)成分基本一致。

焊接是在溫度較高的含氧環(huán)境中進(jìn)行的,斷口 未發(fā)現(xiàn)明顯氧化特征,能譜分析也未發(fā)現(xiàn)較高含量 的氧元素,因此排除裂紋是在焊接前產(chǎn)生的。有研究表明,在一定的溫度和拉應(yīng)力作用下,低熔點(diǎn)金屬 容易從零件表面沿晶界進(jìn)入材料內(nèi)部,使材料脆化, 形成裂紋,進(jìn)而導(dǎo)致零件失效,這種類(lèi)型的開(kāi)裂被稱 為液態(tài)金屬致脆開(kāi)裂[2]。一般認(rèn)為,當(dāng)零件實(shí)際溫 度達(dá)到低熔點(diǎn)金屬熔點(diǎn)的2/3或1/2時(shí),在拉應(yīng)力 作用下,低熔點(diǎn)金屬即會(huì)沿晶界滲入金屬內(nèi)部致使 材料脆化而逐漸形成裂紋。低熔點(diǎn)金屬受熱液化 時(shí),若與固體金屬表面直接接觸,在拉應(yīng)力作用下會(huì) 在固體金屬表面起裂,裂紋尖端吸附低熔點(diǎn)金屬液 態(tài)原子,進(jìn)一步降低固體金屬的晶體結(jié)合強(qiáng)度,導(dǎo)致 裂紋沿晶界擴(kuò)展。 

S221錫黃銅為低熔點(diǎn)金屬,若焊接工藝控制不 當(dāng),焊材金屬與管件本體接觸時(shí)極易產(chǎn)生液態(tài)金屬 致脆開(kāi)裂現(xiàn)象,管件本體的異常顯微組織對(duì)低熔點(diǎn) 金屬沿晶界擴(kuò)散有促進(jìn)作用。

綜上所述,帶銅襯套通艙管件開(kāi)裂的類(lèi)型屬于 液態(tài)金 屬 致 脆 開(kāi) 裂。在 焊 接 過(guò) 程 中,低 熔 點(diǎn) 金 屬 S221錫黃銅從管件本體端面沿晶界進(jìn)入材料內(nèi)部, 導(dǎo)致材料脆化,形成裂紋。 

3 結(jié)論及建議

 (1)帶銅襯套通艙管件開(kāi)裂模式為液態(tài)金屬致 脆開(kāi)裂。在焊接過(guò)程中,S221錫黃銅中的低熔點(diǎn)金 屬?gòu)墓芗倔w端面沿晶界進(jìn)入材料內(nèi)部,導(dǎo)致材料脆化,形成裂紋,管件本體的異常顯微組織對(duì)低熔點(diǎn) 金屬沿晶界擴(kuò)散有促進(jìn)作用。

 (2)建議嚴(yán)格控制管件本體的熱處理工藝及顯 微組織,通過(guò)預(yù)熱、控制焊接溫度等措施縮短管件在 高溫環(huán)境中的停留時(shí)間。經(jīng)驗(yàn)證,控制管件本體組 織為回火索氏體,焊接前,管件經(jīng)300 ℃預(yù)熱,焊接 過(guò)程中溫度保持在300~350 ℃,管件本體未發(fā)生 開(kāi)裂。

參考文獻(xiàn): 

[1] 姜軍記,俞健,李光磊,等.帶銅襯套通艙管件的防腐 治理[J].艦船科學(xué)技術(shù),2013,35(6):103-108. 

[2] 張權(quán)明,遲淳,張勇,等.液態(tài)金屬致脆失效案例分析 [J].物理測(cè)試,2008,26(6):51-53.

<文章來(lái)源  >材料與測(cè)試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 58卷 > 1期 (pp:33-36)>