管道腐蝕是當(dāng)今石油和天然氣行業(yè)面臨的主要挑戰(zhàn)。目前，全球70%以上正在開發(fā)的石油和天然氣田具有高度腐蝕性，這種環(huán)境不僅提高了油氣田的開發(fā)成本，還使得設(shè)施維護和管理成本進一步攀升[1]。根據(jù)歐洲天然氣管道事故數(shù)據(jù)組在2020年發(fā)布的第11份報告，26.63%的管道事故是由腐蝕引起的，這些事故不僅造成了嚴(yán)重的經(jīng)濟損失，還對人類安全和環(huán)境構(gòu)成了重大威脅[2]。因此，國內(nèi)外針對油氣管道的腐蝕原因及防護措施開展了大量研究，旨在通過優(yōu)化操作環(huán)境和采取有效的防護手段，降低腐蝕風(fēng)險，保障管道的安全運行。 

1.   油氣管道腐蝕類型

油氣管道的腐蝕主要包括點蝕、微生物腐蝕（MIC）、應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）、氫誘導(dǎo)開裂（HIC）、硫化物應(yīng)力開裂（SSC）等類型。 

點蝕是發(fā)生在油氣管道表面的局部腐蝕，以空腔或凹坑等形式存在[3]。這種腐蝕可能發(fā)生在管道的內(nèi)部或外部的任何一個面上，且可以被直接觀察到，嚴(yán)重的點蝕還可能導(dǎo)致管壁穿孔。點蝕發(fā)生的原因主要包括[4]：管道材料存在缺陷；保護性鈍化膜發(fā)生機械損壞；侵蝕性化學(xué)物質(zhì)滲透；材料選擇不當(dāng)。選擇適用于腐蝕環(huán)境的管道材料或使用陰極保護措施可以避免點蝕的發(fā)生。 

MIC是一種較嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)腐蝕[5]，常出現(xiàn)于石油和天然氣管道中。MIC與管道內(nèi)介質(zhì)的靜態(tài)流動情況有關(guān)，還可能會引起嚴(yán)重的點蝕。圖1為某一出現(xiàn)MIC的油氣管道。該管道的MIC是液體沉積在管道頂部表面引起的，腐蝕位置通常在十點鐘至兩點鐘之間[6]。影響管道MIC的因素有硫酸鹽、營養(yǎng)物質(zhì)、細(xì)菌類型、pH、流速、溫度和鹽度等。 

圖  1  油氣管道的MIC頂部腐蝕[6]

Figure  1.  MIC top corrosion of oil and gas pipeline[6]

SCC是油氣管道另一種常見的腐蝕類型，由腐蝕介質(zhì)和金屬材料內(nèi)部的殘余應(yīng)力共同導(dǎo)致。SCC發(fā)生前沒有明顯的預(yù)兆，因此很難預(yù)測。金屬材料內(nèi)部存在殘余應(yīng)力的根本原因是制造過程中冷卻階段即淬火階段的傳熱不均勻。SCC在油氣管道中是緩慢漸進的，其裂紋擴展速率一般為10-9~10-6 m/s。當(dāng)裂紋達(dá)到某一臨界尺寸時，剩余的材料斷面因不能承受外載而發(fā)生斷裂。圖2總結(jié)了管道SCC的主要影響因素，涵蓋材料特性（如微觀結(jié)構(gòu)、合金成分、殘余應(yīng)力、表面狀態(tài)）、環(huán)境條件（如鹽水介質(zhì)、pH、溫度等）和受力狀態(tài)等。這些因素共同影響了SCC的萌生與擴展行為。SCC裂紋的擴展模式由應(yīng)力強度因子主導(dǎo)：低應(yīng)力條件下傾向于沿晶界萌生（晶間型）；隨應(yīng)力增大，裂紋尖端塑性區(qū)擴展可能引發(fā)穿晶擴展；當(dāng)裂紋分叉導(dǎo)致局部應(yīng)力強度下降時，會再次回歸晶間擴展路徑[7]。這種模式轉(zhuǎn)變與材料-環(huán)境-力學(xué)條件的協(xié)同作用密切相關(guān)。研究人員針對裂紋擴展提出了多種機理，如滑脫機理、吸附誘導(dǎo)脫聚機理、吸附誘導(dǎo)位錯發(fā)射（AIDE）機理、空位機理、表面遷移機理、薄膜誘導(dǎo)裂解機理、腐蝕增強局部可塑性機理等[8]。 

圖  2  管道SCC腐蝕的影響因素

Figure  2.  Influencing factors of SCC corrosion of pipeline

HIC是由于氫原子擴散并聚集在鋼結(jié)構(gòu)的缺陷處（如夾雜物或晶界），導(dǎo)致局部脆化并形成裂紋的現(xiàn)象，也是敏感管道最常見的腐蝕類型之一。圖3為管道鋼發(fā)生HIC后的典型形貌[9]。當(dāng)管道所處環(huán)境存在氫原子時，就有可能會發(fā)生HIC現(xiàn)象。氫原子主要來自于石油和天然氣管道中的H2S。H2S與鋼的腐蝕反應(yīng)同時產(chǎn)生氫原子和硫化物離子，其中硫化物離子通過吸附在鋼表面抑制氫原子復(fù)合為氫分子，從而促進氫原子向鋼中滲透擴散，最終加劇氫致?lián)p傷[10]。圖4為金屬內(nèi)部形成氫壓的機理。由圖4可見，H2S與金屬的腐蝕反應(yīng)產(chǎn)生的氫原子滲入金屬晶格，在缺陷處（如空位、夾雜物界面）聚集重組為氫分子。由于氫分子無法擴散逸出，在密閉空間內(nèi)形成局部高壓。這種氫壓是導(dǎo)致氫鼓泡和HIC的關(guān)鍵力學(xué)驅(qū)動因素。HIC現(xiàn)象的發(fā)生是沒有任何內(nèi)部或外部應(yīng)力的，裂紋的萌生和擴展機理尚不清楚。目前，內(nèi)部壓力理論最常用于解釋HIC現(xiàn)象的發(fā)生，當(dāng)金屬內(nèi)部氫壓升高到臨界值時，就會出現(xiàn)HIC現(xiàn)象。HIC從裂紋萌生到開裂一般需要幾年時間。因此，需要對長時間暴露在酸性環(huán)境中的設(shè)備采取一定的預(yù)防措施。同時，使用硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.003%以下的鋼材，也可以降低管道發(fā)生HIC的風(fēng)險[9]。 

圖  3  管道鋼發(fā)生HIC后的典型形貌[9]

Figure  3.  Typical morphology of pipeline steel after HIC[9]

圖  4  金屬內(nèi)部氫壓的產(chǎn)生機理[10]

Figure  4.  Mechanism of hydrogen pressure generation in metal[10]

SSC是金屬在水和H2S共存的環(huán)境中發(fā)生的一種開裂現(xiàn)象，通常由腐蝕和拉應(yīng)力共同作用引起。其機理涉及陰極反應(yīng)產(chǎn)生的氫原子在拉伸應(yīng)力（包括殘余應(yīng)力或外加應(yīng)力）作用下滲透進入金屬晶格，氫原子在金屬內(nèi)部富集，降低金屬的延展性和變形性并導(dǎo)致金屬脆化，從而增加金屬應(yīng)力開裂敏感性，促使硫化物應(yīng)力裂紋萌生和擴展，最終引發(fā)SSC失效[11]。SSC的失效過程極為迅速，從裂紋萌生至完全失效通常以小時計。該過程主要包含以下關(guān)鍵步驟：首先是H2S腐蝕環(huán)境中的氫氣陰極還原反應(yīng)；隨后氫原子在金屬表面吸附并擴散至內(nèi)部；接著氫原子被位錯等晶體缺陷捕獲；最終裂紋沿晶界處的碳化物或其他脆弱路徑擴展，完成SSC的全程演變。 

2.   油氣管道腐蝕的影響因素

2.1   外部腐蝕

導(dǎo)致埋地石油和天然氣管道的外表面出現(xiàn)腐蝕的原因很多，其中土壤腐蝕是主要原因之一。在土壤環(huán)境中，當(dāng)埋地管道外表面在特定情況下形成陰陽極區(qū)域時，就會構(gòu)成電化學(xué)腐蝕電池，如圖5所示[12]。土壤類型、pH、含水量、電阻率、厭氧菌的存在、溫度、暴露時間及曝氣的類型等因素均會影響埋地油氣管道土壤腐蝕的腐蝕速率，且各影響因素之間的關(guān)系復(fù)雜，如圖6所示。圖7總結(jié)了裸露和涂層油氣管道外部腐蝕的特征形式。 

圖  5  電化學(xué)腐蝕電池

Figure  5.  Electrochemical corrosion cell

圖  6  土壤腐蝕影響因素間的相互關(guān)系[13]

Figure  6.  The relationship between the influencing factors of soil corrosion[13]

圖  7  裸露和涂層油氣管道外部腐蝕的特征形式

Figure  7.  Characteristic forms of external corrosion of exposed and coated oil and gas pipeline

研究表明，土壤pH是影響埋地管道腐蝕的關(guān)鍵因素。大量管道腐蝕研究證實，土壤pH與管道腐蝕速率存在顯著相關(guān)性。然而，由于天然土壤體系具有高度復(fù)雜性，直接在實驗室條件下研究埋地管道的腐蝕行為存在較大困難。為此，研究人員通常采用模擬土壤環(huán)境的人工溶液進行腐蝕試驗，以盡可能減小試驗誤差，提高研究結(jié)果的可靠性。WANG等[14]在酸性紅壤模擬溶液中通過電化學(xué)測試系統(tǒng)分析了pH對X80鋼腐蝕過程的影響。研究發(fā)現(xiàn)，X80鋼的腐蝕行為受溶液pH與溶解氧（DO）含量的協(xié)同作用控制：在低pH（3.0~3.5）、缺氧條件下，試樣表面形成細(xì)小而致密的點蝕坑；當(dāng)pH升高至5.5時，點蝕坑數(shù)量減少但尺寸增大，同時氧還原反應(yīng)開始主導(dǎo)腐蝕過程。LIU等[15]通過U型彎管試樣和缺口裂縫試樣的暴露試驗，對比研究了X70、X80、X100、X120四種高強管線鋼在酸性土壤、堿性土壤和干燥沙質(zhì)土壤中的腐蝕行為。結(jié)果表明，四種管線鋼在上述三種典型土壤環(huán)境中均表現(xiàn)出不同程度的SCC敏感性，且SCC敏感性隨管線鋼強度的增加和土壤pH的降低而增加。 

土壤含水量是影響其腐蝕性的關(guān)鍵參數(shù)之一。研究表明，隨土壤含水量增加，金屬在土壤中的腐蝕速率先快速上升，當(dāng)含水量達(dá)到臨界值時腐蝕速率達(dá)到峰值，含水量超過該臨界值后，由于氧擴散受阻導(dǎo)致腐蝕速率逐漸降低[13，16]。此外，不同土壤類型具有特定的臨界含水量。需特別注意的是，高含水量環(huán)境會促進腐蝕細(xì)菌的繁殖，增加MIC風(fēng)險，干燥的環(huán)境則能顯著降低土壤的腐蝕性。 

土壤氧含量是影響管道腐蝕的關(guān)鍵環(huán)境參數(shù)，其分布特征與腐蝕行為密切相關(guān)。管道埋深直接影響土壤溶解氧含量，進而改變腐蝕動力學(xué)過程。在潮濕土壤環(huán)境中，氧含量與水分共同構(gòu)成電化學(xué)腐蝕的必要條件。土壤氧含量的空間異質(zhì)性會導(dǎo)致管道表面不同區(qū)域氧含量存在差異，形成宏觀腐蝕電池發(fā)生局部腐蝕：高氧區(qū)作為陰極發(fā)生氧還原反應(yīng)，低氧區(qū)作為陽極發(fā)生金屬溶解。影響土壤中氧含量的因素包括土壤類型、含水量和壓實程度，另外，土壤局部的干擾也會產(chǎn)生不同的氧含量。 

2.2   內(nèi)部腐蝕

油氣管道的內(nèi)腐蝕與外腐蝕往往同時存在。輸送介質(zhì)中的腐蝕性成分是內(nèi)腐蝕主要原因。另外，管道承受的內(nèi)部壓力以及空氣環(huán)境中的水分和CO2，都是內(nèi)腐蝕的重要原因。腐蝕活性和速率主要取決于流體的化學(xué)成分，其中水相的化學(xué)反應(yīng)是決定流體腐蝕性的關(guān)鍵特征。因此，在分析管道腐蝕問題時，必須首先檢測管道內(nèi)的水相成分[17]。管道內(nèi)可能因氯化鈉、硫酸鋇、硫酸鈉和碳酸鈣等溶解鹽的存在而形成結(jié)垢物，這些化合物與H2S共同作用會導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生。此外，某些油田中含有的乙酸會顯著提高含CO2系統(tǒng)的腐蝕速率[18]。 

3.   油氣管道防腐蝕技術(shù)

3.1   外腐蝕防護技術(shù)

3.1.1   外涂層

在過去幾十年中，為了滿足安全和環(huán)境的需求，油氣管道涂層不斷發(fā)展優(yōu)化。目前工程應(yīng)用的主要涂層體系包括：傳統(tǒng)煤焦油瓷漆（CTE）、熔結(jié)環(huán)氧粉末涂層（FBE）以及高性能復(fù)合涂層（HPCC）等[19]。煤焦油作為填料摻入交聯(lián)環(huán)氧基體所形成的復(fù)合涂層薄膜，兼具優(yōu)異的力學(xué)性能和耐環(huán)境特性。該材料不僅保留了環(huán)氧樹脂固有的高韌性和強附著力，同時展現(xiàn)出卓越的抗紫外線性能、熱穩(wěn)定性以及極高的耐濕性。 

YIN等[20]在模擬土壤溶液中研究了煤焦油搪瓷（CTE）涂層對陰極保護（CP）電流的滲透特性。研究結(jié)果顯示：當(dāng)CTE涂層厚度為2.3 mm時，CP滲透率僅為0.541%，且隨著涂層厚度的增加，CP滲透率迅速降低；CTE涂層中的缺陷為CP電流提供了流動途徑，當(dāng)缺陷尺寸達(dá)到4 mm時，CP電流可穿透缺陷達(dá)到管道表面對管道進行保護。但需指出的是，煤焦油中含有的多環(huán)芳烴等致癌物質(zhì)可能對施工人員健康和環(huán)境造成危害，這在一定程度上限制了該涂層的推廣應(yīng)用。 

自FBE涂層技術(shù)應(yīng)用于管道防護領(lǐng)域以來，其配方體系經(jīng)過了持續(xù)優(yōu)化與創(chuàng)新?，F(xiàn)代FBE涂層系統(tǒng)已發(fā)展出適用于管道主體、內(nèi)壁、環(huán)焊縫及各類配件的系列化產(chǎn)品。該技術(shù)通過在分子層面與鋼材基體形成強結(jié)合力，即使在長期惡劣工況下仍能保持優(yōu)異的屏障性能，為鋼制構(gòu)件提供可靠的腐蝕防護。相較于傳統(tǒng)液體涂料，F(xiàn)BE技術(shù)具有施工便捷（可實現(xiàn)快速固化和高效生產(chǎn)）、經(jīng)濟性高（材料利用率高）和環(huán)境適應(yīng)性強（在較寬溫度范圍內(nèi)保持穩(wěn)定性能）等顯著優(yōu)勢。這些特性使FBE成為當(dāng)前管道防腐蝕工程的首選涂層技術(shù)之一。WANG等[21]將石墨烯納米片（GNPs）作為添加劑摻入環(huán)氧黏合劑中開發(fā)了一種高性能復(fù)合涂層。結(jié)果表明，添加0.5%~1.0%石墨烯納米填料的復(fù)合涂層在力學(xué)和電化學(xué)性能方面得到較大改善。BENABIDA等[22]開發(fā)了一種基于八官能團環(huán)氧樹脂分子的新型防腐蝕涂層。在0.5 mol/L H2SO4酸性介質(zhì)中，該涂層通過化學(xué)吸附機制在金屬表面形成穩(wěn)定的保護膜，展現(xiàn)出優(yōu)異的防腐蝕性能，其緩蝕效率高達(dá)98%。KUMAR等[23]將聚苯胺（PANI）、殼聚糖（CS）和氧化石墨烯（rGO）結(jié)合制備三元復(fù)合材料，所得納米復(fù)合材料摻入環(huán)氧樹脂中獲得多功能PANI/CS/rGO涂層。該涂層在NaCl溶液中浸泡45 d后顯示出低吸水率（8.79%），阻礙了侵蝕性離子的滲透，減緩了金屬/涂層界面處的腐蝕過程。 

HPCC是一種由FBE底漆層、化學(xué)改性聚乙烯黏結(jié)中間層以及中密度聚乙烯外防護層組成的多組分、三層涂層體系。該涂層體系采用獨特的粉末噴涂工藝和專有淬火技術(shù)制備。HPCC通過其獨特的多層結(jié)構(gòu)設(shè)計，有效解決了單層涂層系統(tǒng)在復(fù)雜工況下易失效問題，在油氣管道腐蝕防護領(lǐng)域展現(xiàn)出顯著的技術(shù)優(yōu)勢和應(yīng)用價值。ZHANG等[24]采用化學(xué)鍍-電沉積兩步工藝合成具有疏水性能的Ni-Cu-P復(fù)合薄膜，其結(jié)構(gòu)均勻致密，有效提高了L360管線鋼的耐蝕性，電化學(xué)腐蝕速率從0.417 mm/a降低到0.025 mm/a。MACLEAN等[25]合成一種新型Ni-P-納米NiTi涂層并成功電鍍在API X100管鋼上，發(fā)現(xiàn)加入2 g NiTi涂層的性能最佳，具有最低體積損失。 

3.1.2   陰極保護技術(shù)

除保護涂層外，陰極保護（CP）是防止管道外腐蝕的另一種重要技術(shù)手段。該技術(shù)通過施加外加電流或采用犧牲陽極，使管道表面發(fā)生陰極極化，從而抑制金屬的氧化反應(yīng)，避免管道外部受到腐蝕[26]。CP成本較低，可保護防腐蝕涂層遺漏的部位，為提升防腐蝕效果，也可將CP和防腐蝕涂層結(jié)合使用。 

ABATE等[27]提出一種新型的陰極保護網(wǎng)格控制系統(tǒng)（CPNCS），該系統(tǒng)將低成本電位監(jiān)測儀表布置在管道電位分布最薄弱區(qū)域，通過模糊邏輯控制器實時調(diào)節(jié)外加電流輸出，利用無線通信將控制信號傳輸至整流器，實現(xiàn)管網(wǎng)全域電位的動態(tài)均衡控制。HE等[28]針對陰極保護電位區(qū)間（-1.15~-0.85 V）內(nèi)天然氣管道防腐蝕層破損處的腐蝕行為開展了試驗研究。168個埋地鋼試樣和28個土壤樣品在三個測試周期內(nèi)的分析結(jié)果表明：所有測試點均未出現(xiàn)在最高風(fēng)險區(qū)，多數(shù)分布在亞風(fēng)險及最低風(fēng)險區(qū)域；三個周期對應(yīng)的平均陰極保護效率分別為69.51%、81.27%和80.17%，證實了該陰極保護系統(tǒng)的有效性。 

OGHLI等[29]提出一種基于分布式等效電路模型的新型油氣管道CP系統(tǒng)，并通過計算模擬驗證了模型的有效性。該系統(tǒng)采用實際測量的土壤電阻數(shù)據(jù)替代傳統(tǒng)的固定平均值進行系統(tǒng)建模，顯著提升了管道陰極保護系統(tǒng)的保護效果。 

3.2   內(nèi)腐蝕防護技術(shù)

3.2.1   內(nèi)部納米復(fù)合涂層

納米復(fù)合涂層具有良好的耐蝕性，其防腐蝕機理包括兩個方面：一方面納米復(fù)合涂層作為物理隔離層阻擋腐蝕介質(zhì)滲透；另一方面通過高介電常數(shù)抑制電化學(xué)腐蝕過程。WU等[30]研制了一種新型納米復(fù)合防腐蝕內(nèi)涂層。該涂層與金屬基體結(jié)合較好，通過腐蝕介質(zhì)物理阻隔、鈍化保護膜形成和電化學(xué)保護作用實現(xiàn)對金屬基體的保護。CHIONG等[31]采用溶劑澆注法以氧化石墨烯（GO）和3-氨基丙基三乙氧基硅烷-氧化石墨烯（APTES-GO）為納米填料成功制備了聚偏氟乙烯（PVDF）納米復(fù)合涂層PVDF/APTES-GO，該涂層具有高強度、顯著的耐化學(xué)腐蝕性（酸和堿）、優(yōu)異的電化學(xué)和熱穩(wěn)定性等非凡特性。研究還發(fā)現(xiàn)，在腐蝕環(huán)境中，PVDF/APTES-GO納米復(fù)合涂層比純PFDF和PVDF/GO納米復(fù)合涂層表現(xiàn)出更優(yōu)異的防腐蝕性能，具有良好的商業(yè)應(yīng)用潛力，可作為天然氣管道的防腐蝕涂料。MOHAMED等[32]采用核殼技術(shù)在鋁箔廢料表面析出鋅和鈷氧化層，合成一種基于兩種黏合劑體系（聚氨酯和丙烯酸乳液）的聚合物涂料，并將其用于鋼管道的CO2腐蝕防護中。結(jié)果顯示，涂層的附著力、延展性和抗沖擊性較母體聚合物均有所改善。 

3.2.2   緩蝕劑

在管道中引入合適的緩蝕劑可有效防止管道腐蝕。由于作用機制和組成的不同，緩蝕劑可以分為成膜劑、中和劑和清除劑三種[33]。油田中使用的緩蝕劑大多為成膜劑。膜既可以是薄的（單層）也可以是厚的（多層），該類緩蝕劑通過在金屬表面形成油性保護層，減少腐蝕性物質(zhì)的滲透，同時在陰極產(chǎn)生氫氣。目前，研究較多的有咪唑啉緩蝕劑、胺類緩蝕劑及酰胺類和酰胺基緩蝕劑等[34]。 

陳慶國等[35]研發(fā)了一種混合型二酰胺基吡啶季銨鹽緩蝕劑，當(dāng)該緩蝕劑的加量為50 mg/L時，緩蝕率可達(dá)95%，對點蝕具有良好的抑制效果。張捷舒等[36]合成了一種新型季銨鹽咪唑啉緩蝕劑，研究顯示當(dāng)緩蝕劑的加量在1.0%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時，其緩蝕率最高達(dá)96.5%。 

化學(xué)緩蝕劑在使用的過程中不可避免會帶來環(huán)境或健康問題，因此對天然無毒的綠色緩蝕劑的需求日益提高[37]。綠色緩蝕劑可分為有機和無機兩類[38]。有機綠色緩蝕劑是由對環(huán)境無毒無害的物質(zhì)合成的，如黃銅類化合物、植物副產(chǎn)物和生物堿等[39]。無機綠色緩蝕劑因具有高生產(chǎn)率而在水體系中被廣泛應(yīng)用[40]，如鉻酸鹽。此外，鑭系元素鹽也可作為環(huán)保緩蝕劑的替代品[41]。DEHGHANI等[42]利用新塔花葉提取物作為一種新型環(huán)保綠色緩蝕劑。電化學(xué)阻抗譜分析表明，當(dāng)新塔花葉提取物的質(zhì)量濃度為800 mg/L時，緩蝕率可提高到93%（2.5 h后）。SOTELO-MAZON等[43]以鱷梨油為原料合成了一種N-羥乙基咪唑啉綠色緩蝕劑，該緩蝕劑具有較好的緩蝕性能，緩蝕率最高達(dá)99.6%。WANG等[44]合成4種殼聚糖衍生物的新型綠色緩蝕劑，并研究了其在15%HCl溶液中對P110鋼的緩蝕性能。結(jié)果表明，4種殼聚糖衍生物作為綠色緩蝕劑，在15%HCl溶液中對鋼材有良好的緩蝕效果，所合成的緩蝕劑為混合型緩蝕劑，緩蝕劑加量和緩蝕率呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。 

3.3   加強管道檢測

漏磁檢測（MFL）技術(shù)通過感應(yīng)管壁厚度變化引起的磁場畸變來識別管道腐蝕缺陷。當(dāng)磁場作用于管壁時，不同的腐蝕形狀會導(dǎo)致磁場分布的變化，進而引起檢測信號的特異性響應(yīng)[45]。其檢測精度高，但空間分辨率低。楊理踐等[46]基于二維磁偶極子模型，建立管道內(nèi)壁缺陷漏磁場空間分布的三維解析模型，對磁化方向垂直缺陷時磁荷產(chǎn)生漏磁場的變化規(guī)律進行研究。該模型可描述管道內(nèi)外壁缺陷漏磁場信號特征。張雪偉等[47]提出了一種直流磁軛式非飽和漏磁檢測技術(shù)。該監(jiān)測技術(shù)可有效區(qū)分油氣管道的腐蝕和機械損傷，為非飽和漏磁檢測技術(shù)在油氣管道腐蝕和機械損傷劃痕的檢測與識別中的應(yīng)用提供技術(shù)支撐。王鋒等[48]通過分析漏磁信號發(fā)現(xiàn)，被檢測的管道存在大面積腐蝕，部分管段金屬損失程度較大，建議對此類管道進行定期清理、設(shè)置腐蝕監(jiān)控點、定期測試壁厚。 

由于超聲波在材料中的傳播速度取決于其密度和彈性模量，因此可通過分析試樣返回的超聲信號來評估材料特性。該技術(shù)廣泛應(yīng)用于厚度測量和腐蝕檢測等領(lǐng)域[49]。傳統(tǒng)超聲波檢測方法通常依賴耦合介質(zhì)來實現(xiàn)換能器與材料之間的聲學(xué)耦合，這在某些應(yīng)用場景中存在局限性。近年來，研究人員開發(fā)了無需表面處理的非接觸式超聲技術(shù)，為缺陷檢測提供了新的解決方案[50]。LI等[51]介紹了一種利用超聲聚焦檢測技術(shù)檢測油氣管道水合物堵塞物的新裝置和分析方法。該方法利用超聲波的穿透性來測量管道內(nèi)部水合物堵塞的厚度，有效避免了沿管壁的接觸反射衰減。 

3.4   油氣管材選擇

目前常用的管道材料有碳鋼與低合金鋼、不銹鋼、耐腐蝕合金及非金屬材料等，但不同的管道成本差異大，需要結(jié)合使用環(huán)境選擇合適的管道材料。耐腐蝕合金（鎳基合金等）成本較高，適用于深海、高溫高壓以及酸性氣田等極端環(huán)境。雙相不銹鋼（DSS）兼具奧氏體和鐵素體特性，抗腐蝕能力強。汪海濤等[52]開發(fā)的2205雙相不銹鋼連續(xù)管，在國內(nèi)某油田實際工況下，焊縫腐蝕速率為0.003 8 mm/a，母材腐蝕速率為0.004 2 mm/a，顯著優(yōu)于該油田現(xiàn)用80S碳鋼油管（腐蝕速率0.045 8 mm/a）。在常規(guī)環(huán)境中，一般采用碳鋼作為管材，并對管道進行防腐蝕涂層及陰極保護聯(lián)合保護，這種組合成本最優(yōu)；在高腐蝕性環(huán)境中，宜采用雙相不銹鋼或非金屬復(fù)合材料作為管材，雖然管材的投資成本高，但維護成本低，同時結(jié)合監(jiān)測技術(shù)可以顯著提升管道耐腐蝕性。 

3.5   油氣管道的全流程管理

油氣管道全過程的完整性管理也是腐蝕防護的重要組成部分，涵蓋設(shè)計、施工到運行、維護及退役的全過程管理。在設(shè)計規(guī)劃階段通過地質(zhì)數(shù)據(jù)分析，避開高腐蝕風(fēng)險區(qū)域，選擇最佳管道鋪設(shè)路徑，結(jié)合腐蝕環(huán)境選擇合適的材料并進行腐蝕防護集成設(shè)計；在施工階段要做好防腐蝕涂層的完整性管理及焊縫檢測，采用合適技術(shù)加強焊縫處理；在運行階段要加強管道的檢查、維修和保養(yǎng)工作，加強管道腐蝕監(jiān)測，及時發(fā)現(xiàn)存在的問題，并采取有效的措施進行改善和解決。同時結(jié)合腐蝕速率、載荷變化等進行管道剩余強度評估和剩余壽命預(yù)測等，避免出現(xiàn)泄漏事故。管道完整性技術(shù)可以實現(xiàn)管道風(fēng)險動態(tài)管控，提升油氣管道使用的安全性[53]。 

4.   結(jié)束語

在油氣成分、外界環(huán)境等因素的影響下，油氣管道容易產(chǎn)生不同程度的腐蝕現(xiàn)象，進而引發(fā)油氣泄漏、火災(zāi)和爆炸等安全事故，未來主要防腐蝕技術(shù)的發(fā)展仍會聚焦于智能監(jiān)測、新型材料、防護技術(shù)等方面。 

（1）在腐蝕監(jiān)測方面，應(yīng)注重智能化技術(shù)及先進檢測技術(shù)的開發(fā)應(yīng)用，通過檢測、監(jiān)測、評估的多技術(shù)融合，推動物聯(lián)網(wǎng)技術(shù)、數(shù)字孿生技術(shù)用于腐蝕監(jiān)測，通過部署分布式傳感器、電化學(xué)噪聲傳感器，實時監(jiān)測管道的腐蝕速率，在提升腐蝕檢測效率的同時提升腐蝕定位的精確性。 

（2）加強新型耐腐蝕材料及涂層技術(shù)研發(fā)，開發(fā)高性能、低成本的管道材料及耐蝕材料，可在源頭上阻止腐蝕現(xiàn)象的發(fā)生，如開發(fā)適用于高腐蝕環(huán)境的非金屬復(fù)合耐蝕材料以及具備自修復(fù)功能的納米涂層，可以大幅度降低后續(xù)維護頻率和成本。 

（3）開發(fā)更經(jīng)濟可行且環(huán)境兼容的綠色緩蝕劑，從植物提取物或微生物代謝產(chǎn)物中開發(fā)可降解的緩蝕劑，或者通過微生物調(diào)控技術(shù)減少微生物腐蝕，為解決油氣管道腐蝕問題提供更多更有效的解決途徑。 

文章來源——材料與測試網(wǎng)