全站搜索 -

[檢測(cè)百科]分享：汽車(chē)零部件硬度的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)與在線檢測(cè)2023年12月15日 09:42: 介紹了汽車(chē)零部件硬度檢測(cè)方面的新技術(shù)和新設(shè)備,包括應(yīng)用于生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的快速硬度計(jì)、大型硬度計(jì)、專(zhuān)用硬度檢測(cè)系統(tǒng)及硬度在線自動(dòng)檢測(cè)系統(tǒng)等;分析了現(xiàn)場(chǎng)硬度檢測(cè)與實(shí)驗(yàn)室常規(guī)硬度檢測(cè)的不同之處,指出檢測(cè)效率是現(xiàn)場(chǎng)硬度檢測(cè)的關(guān)鍵.實(shí)踐表明:汽車(chē)零部件硬度在線自動(dòng)檢測(cè)系統(tǒng)具有很高的推廣價(jià)值,可解決許多汽車(chē)零部件的硬度在線檢測(cè)問(wèn)題,這些系統(tǒng)的推廣應(yīng) 用可提高企業(yè)的質(zhì)量保證水平和產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力,促進(jìn)企業(yè)的技術(shù)進(jìn)步.; 閱讀（4）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：HRB４００熱軋帶肋鋼筋冷彎斷裂原因分析2023年12月15日 09:24: 某公司生產(chǎn)的 HRB４００熱軋帶肋鋼筋在冷彎過(guò)程中發(fā)生斷裂,采用宏觀斷口分析、化學(xué) 成分分析、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡及能譜分析等方法對(duì)斷裂的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:由于該 HRB４００熱軋帶肋鋼筋的化學(xué)成分偏析嚴(yán)重,導(dǎo)致基體中顯微組織不均勻,存在馬氏體和貝氏體等異常顯微組織,使得鋼筋強(qiáng)度高、塑性差;而且在該鋼筋中存在大量的非金屬夾雜物,破壞了鋼筋基體的連續(xù)性,使鋼筋基體容易產(chǎn)生應(yīng)力集中及形成空隙或裂紋,這兩個(gè)因素最終造成了鋼筋的冷彎斷裂.; 閱讀（14）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：X光管用聯(lián)軸軸承滾道處麻點(diǎn)成因分析2023年12月14日 10:07: 某 X光管用聯(lián)軸軸承在裝配檢驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)滾道處存在麻點(diǎn),采用宏觀分析、化學(xué)成分分析、硬度測(cè)試、金相檢驗(yàn)等方法對(duì)麻點(diǎn)產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:該軸承的原材料在鑄造過(guò)程中冷卻速度較慢產(chǎn)生了尺寸過(guò)大的大塊角狀碳化物,在滾道磨削和超精研磨過(guò)程中大塊角狀碳化物剝落,從而在軸承滾道處產(chǎn)生麻點(diǎn).; 閱讀（9）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：汽車(chē)雨刮臂座開(kāi)裂失效分析2023年12月14日 09:52: 某汽車(chē)雨刮臂在安裝時(shí)于臂座處發(fā)生開(kāi)裂.采用宏觀分析、化學(xué)成分及硬度分析、掃描電鏡(SEM)分析和金相檢驗(yàn)等方法,對(duì)雨刮臂座開(kāi)裂的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:雨刮臂座存在冷隔缺陷和裝配不當(dāng)共同導(dǎo)致了雨刮臂座在裝配時(shí)發(fā)生開(kāi)裂,其中冷隔缺陷是主要因素;雨刮臂座中的冷隔缺陷是由于模具結(jié)構(gòu)不合理及冷模件控制不當(dāng)造成的.; 閱讀（10）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：某 AT鋼軌端部壓潰和掉塊原因分析2023年12月13日 13:23: 某矮型特種斷面(AT)鋼軌使用約２a(年)后其端部表面出現(xiàn)壓潰和掉塊失效.采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)和硬度檢測(cè)等方法,對(duì) AT 鋼軌端部壓潰和掉塊的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:該 AT 鋼軌的端部經(jīng)過(guò)了兩次感應(yīng)熱處理,使得熱影響區(qū)重合區(qū)域的球狀、點(diǎn)狀、破斷的珠光體數(shù)量較多,導(dǎo)致該區(qū)域的硬度、強(qiáng)度偏低,且硬度過(guò)渡不均勻,最終該 AT 鋼軌端部出現(xiàn) 壓潰和掉塊失效.; 閱讀（13）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：P１１０S鋼級(jí)油管斷裂失效分析2023年12月13日 10:57: 某油田進(jìn)行酸化驗(yàn)抽作業(yè)時(shí)發(fā)現(xiàn)一根 P１１０S鋼級(jí)油管沿橫向完全斷裂,通過(guò)宏觀觀察、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、掃描電鏡及能譜分析等方法對(duì)斷裂原因進(jìn)行了分析.結(jié) 果表明:該油管斷裂由硫化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂導(dǎo)致,裂紋起始于油管上扣端大鉗夾持區(qū)的咬傷牙痕內(nèi);工作應(yīng)力和牙痕底部的應(yīng)力集中、含硫腐蝕介質(zhì)及油管強(qiáng)度偏高共同導(dǎo)致該油管發(fā)生了硫化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂.; 閱讀（11）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：鎳鈦絲斷裂原因分析2023年12月13日 09:27: 某鎳鈦合金植入類(lèi)醫(yī)療器械產(chǎn)品里的鎳鈦絲在生產(chǎn)過(guò)程中發(fā)生斷裂,采用化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、潔凈度測(cè)試、斷口宏微觀分析以及能譜分析等方法對(duì)其斷裂原因進(jìn)行了分析. 結(jié)果表明:鎳鈦絲的加工應(yīng)力未得到很好的消除,加之編織模棒和熱縮管引入了腐蝕介質(zhì),二者共同作用導(dǎo)致該鎳鈦絲發(fā)生了應(yīng)力腐蝕斷裂.; 閱讀（6）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：鋁合金易拉罐泄漏原因分析2023年12月12日 10:09: 某批次鋁合金易拉罐在灌裝啤酒后發(fā)生了大范圍的腐蝕泄漏現(xiàn)象,采用宏觀觀察、化學(xué) 成分分析和微觀分析等方法對(duì)該鋁合金易拉罐的泄漏原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:該易拉罐的內(nèi) 涂膜質(zhì)量欠佳,內(nèi)涂膜上存在微裂紋、微小孔洞和微氣泡等缺陷,使啤酒中的腐蝕性元素滲入鋁合金易拉罐基體上,導(dǎo)致罐體發(fā)生電化學(xué)腐蝕,直至穿透泄漏.; 閱讀（8）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：鋯合金維氏硬度試驗(yàn)的測(cè)量不確定度評(píng)定2023年12月12日 09:10: 依據(jù) GB/T４３４０．１－２００９對(duì)鋯合金帶材進(jìn)行了維氏硬度測(cè)試,并按照J(rèn)JF１０５９．１－２０１２對(duì)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行了不確定度評(píng)定.結(jié)果表明:鋯合金維氏硬度測(cè)試的不確定度主要來(lái)源于壓痕對(duì)角線長(zhǎng)度測(cè)量、試驗(yàn)力值測(cè)量、標(biāo)準(zhǔn)硬度塊不均勻度、硬度計(jì)自身不確定度等多個(gè)方面;當(dāng)取包含因子k＝２時(shí),擴(kuò)展不確定度U９５＝１５．８２HV,相對(duì)擴(kuò)展不確定度U９５,rel＝７．８７％.; 閱讀（5）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：不同精煉工藝生產(chǎn)B鋼船板的組織和性能2023年12月11日 10:12: 對(duì)兩種精煉工藝生產(chǎn)的厚５０mm 及２０mm 規(guī)格的 B鋼船板的化學(xué)成分、拉伸性能、沖擊性能、厚度方向性能及顯微組織等進(jìn)行了對(duì)比,并分析了其是否滿足船級(jí)社的規(guī)范要求.結(jié)果表明: 兩種精煉工藝生產(chǎn)B鋼船板的各項(xiàng)性能均滿足船級(jí)社的規(guī)范要求,生產(chǎn)無(wú)厚度方向性能要求的 B鋼船板時(shí)可使用LATS 精煉工藝,生產(chǎn)有厚度方向性能要求的B鋼船板時(shí)可使用LF＋RH 精煉工藝.; 閱讀（9）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：汽輪機(jī)合金螺栓的斷裂行為2023年12月11日 09:28: 應(yīng)用于超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)再熱汽門(mén)的IN７８３合金螺栓頻繁發(fā)生斷裂,斷裂形式多樣. 為研究影響其斷裂行為的因素,對(duì)該螺栓材料進(jìn)行了不同應(yīng)力、溫度下的持久斷裂試驗(yàn),并對(duì)斷裂試樣進(jìn)行了金相檢驗(yàn)及斷口分析.結(jié)果表明:IN７８３合金螺栓在６５０ ℃和６００ ℃時(shí)的時(shí)效脆性較大,持久塑性很低,試樣斷裂以沿晶脆性斷裂為主,隨著斷裂時(shí)間的延長(zhǎng),裂紋源處氧化特征及斷口腐蝕特征越來(lái)越明顯,斷裂形式逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檠鼐а趸瘮嗔?; 閱讀（14）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：SUP１０汽車(chē)鋼板彈簧早期斷裂失效分析2023年12月07日 14:22: 某廠生產(chǎn)的鋼板彈簧在臺(tái)架疲勞試驗(yàn)中發(fā)生早期斷裂失效.通過(guò)宏觀分析、斷口掃描電鏡及能譜分析、金相檢驗(yàn)等方法對(duì)鋼板彈簧的斷裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:鋼板彈簧斷裂為早期疲勞斷裂,斷裂起源于鋼板表層夾渣缺陷;夾渣主要為外來(lái)夾雜物,大多來(lái)自鋼液與大包、中包、水口等接觸產(chǎn)生的二次氧化物,也包括脫氧產(chǎn)物上浮不充分;通過(guò)在轉(zhuǎn)爐冶煉時(shí)由低拉碳出鋼轉(zhuǎn)變?yōu)楦呃汲鲣?精煉過(guò)程中采用石灰等碳含量較高的脫氧劑,轉(zhuǎn)爐內(nèi)采用鋁、硅等強(qiáng)脫氧劑等工藝的實(shí)施,有效地避免了由于彈簧扁鋼夾渣缺陷導(dǎo)致鋼板彈簧早期斷裂失效的發(fā)生.; 閱讀（9）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：火箭發(fā)動(dòng)機(jī)液壓身部電鑄鎳與鋯銅基材連接異常分析2023年12月07日 14:04: 某型火箭發(fā)動(dòng)機(jī)液壓身部鋯銅內(nèi)壁與電鑄鎳外壁成型后,經(jīng)激光全息檢測(cè)發(fā)現(xiàn)凸耳與電鑄鎳焊接位置背面存在約?２０mm 的連接異常.采用三種狀態(tài)試件對(duì)連接異常進(jìn)行了驗(yàn)證分析,通過(guò)顯微組織分析和顯微硬度測(cè)試分析了激光全息檢測(cè)連接異常的原因.結(jié)果表明:凸耳與電鑄鎳的焊接熱傳導(dǎo)使鍍銅層的顯微組織由原來(lái)的柱狀晶轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮牡容S晶,并且鍍銅層顯微硬度隨電鑄鎳焊縫熔深的增大而降低,從而使焊縫區(qū)附近的鍍銅層與正常位置處產(chǎn)生微觀變形差異, 最終造成激光全息檢測(cè)的連接異常.; 閱讀（4）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：西部某油田井下電泵接頭焊縫斷裂原因分析2023年12月05日 10:04: 西部某油田井下電泵使用不到一年即發(fā)生接頭焊縫斷裂失效,采用一系列理化性能檢測(cè)分析方法,并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況,對(duì)電泵接頭焊縫斷裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:防倒塊與泵體焊縫顯微組織為奧氏體＋δＧ鐵素體,焊接熱影響區(qū) 顯微組織為馬氏體,其顯微硬度高達(dá) ５００HV０．５左右;異常組織使焊縫脆化,從而導(dǎo)致電泵于接頭焊縫處發(fā)生低應(yīng)力脆性斷裂.最后提出了優(yōu)化焊接工藝的建議.; 閱讀（4）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：某井?１０１．６mmG１０５鉆桿刺穿原因分析2023年12月05日 09:46: 某公司在鉆井作業(yè)時(shí)發(fā)生一根?１０１．６mm×８．３８mm G１０５鋼級(jí)鉆桿刺穿失效事故. 采用直讀光譜儀、拉伸試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、能譜儀等設(shè)備對(duì)刺穿鉆桿的化學(xué)成分、力學(xué) 性能、顯微組織以及斷口等進(jìn)行了分析,并且結(jié)合鉆井過(guò)程中的實(shí)際井況對(duì)鉆桿進(jìn)行了刺孔腐蝕機(jī) 理分析、加厚過(guò)渡帶有限元分析.結(jié)果表明:此次鉆桿刺穿為早期腐蝕疲勞失效,疲勞裂紋起源于鉆桿加厚過(guò)渡帶消失區(qū)域內(nèi)壁的腐蝕坑底部;失效鉆桿沒(méi)有內(nèi)涂層,鉆桿鉆進(jìn)過(guò)程中,在交變載荷的作用下于應(yīng)力集中的加厚過(guò)渡帶消失區(qū)域腐蝕坑底部萌生腐蝕疲勞裂紋,裂紋不斷擴(kuò)展最終造成刺穿失效.最后根據(jù)此次鉆桿產(chǎn)生早期腐蝕疲勞裂紋的原因提出了相應(yīng)的改進(jìn)建議.; 閱讀（11）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：奧氏體不銹鋼法蘭開(kāi)裂原因分析2023年12月04日 10:11: 某奧氏體不銹鋼法蘭在使用過(guò)程中頸部出現(xiàn)開(kāi)裂滲漏現(xiàn)象,通過(guò)材料化學(xué)成分分析、金相顯微組織分析、掃描電鏡觀察裂紋斷面微觀形貌及 X 射線能譜分析裂紋斷面腐蝕產(chǎn)物成分,對(duì) 法蘭開(kāi)裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:法蘭材料碳元素含量超標(biāo),且存在熱加工缺陷,晶界處有大量析出物,法蘭使用過(guò)程中存在拉應(yīng)力及腐蝕環(huán)境,以上因素共同作用導(dǎo)致法蘭頸部發(fā)生沿晶應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂.; 閱讀（12）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：高鉻鍛鋼軋輥CCT曲線的測(cè)定及其結(jié)果分析2023年12月04日 09:45: 利用 LINSEISR．I．T．AL７８淬火式膨脹儀,測(cè)定了高鉻鍛鋼軋輥在１０３０ ℃奧氏體化后以不同速率冷卻時(shí)的相變膨脹曲線,采用膨脹法結(jié)合金相檢驗(yàn)和硬度測(cè)試測(cè)定了高鉻鍛鋼軋輥的臨界點(diǎn)溫度,用 Origin軟件繪制了高鉻鍛鋼軋輥的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(CCT)曲線,并對(duì)其結(jié)果進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:高鉻鍛鋼軋輥的 CCT 曲線上存在珠光體、貝氏體和馬氏體３個(gè)相變區(qū),且這３個(gè)相變區(qū)完全分離;當(dāng)冷卻速率≥１ ℃??s－１時(shí),組織為單一馬氏體相變組織,且馬氏體轉(zhuǎn)變開(kāi)始溫度 Ms 隨著冷卻速率的增大而降低.; 閱讀（8）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：關(guān)于熱軋帶肋鋼筋截面維氏硬度檢驗(yàn)方法的探討2023年12月01日 09:58: 采用不同載荷對(duì)不同規(guī)格的熱軋帶肋鋼筋截面基圓外圍不封閉環(huán)進(jìn)行了維氏硬度檢驗(yàn).通過(guò)比對(duì)分析,探討了熱軋帶肋鋼筋新國(guó)標(biāo) GB/T１４９９．２－２０１８中規(guī)定的檢驗(yàn)方法在使用過(guò) 程中存在的問(wèn)題.結(jié)果表明:使用該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法進(jìn)行維氏硬度檢驗(yàn),經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)難以測(cè)出可靠結(jié)果、測(cè)試點(diǎn)不足或不能進(jìn)行檢驗(yàn)的情況;另外由于距離試樣邊緣位置定位較困難,降低了檢驗(yàn)效率;建議根據(jù)試樣基圓外圍不封閉環(huán)的實(shí)際情況,選擇合適的加載載荷進(jìn)行維氏硬度檢驗(yàn),在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的前提下優(yōu)先采用大載荷的試驗(yàn)力進(jìn)行檢驗(yàn),以提高檢驗(yàn)的準(zhǔn)確度.; 閱讀（4）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：超超臨界鍋爐用鋼奧氏體晶界顯示方法2023年12月01日 09:20: 從腐蝕原理出發(fā),對(duì)超超臨界鍋爐用 P９１/P９２鋼奧氏體晶界顯示方法進(jìn)行了探索研究. 結(jié)果表明:采用過(guò)飽和苦味酸Ｇ十二烷基苯磺酸鈉Ｇ雙氧水溶液熱化學(xué)浸蝕與１０％(體積分?jǐn)?shù))硫酸溶液電解浸蝕相結(jié)合的浸蝕方法,可清晰顯示 P９１/P９２鋼的原奧氏體晶界;P９１/P９２鋼的馬氏體晶粒度與實(shí)際奧氏體晶粒度評(píng)級(jí)結(jié)果一般相差２~４級(jí);對(duì)于 P９１/P９２鋼應(yīng)檢測(cè)其實(shí)際奧氏體晶粒度.; 閱讀（1）標(biāo)簽：

[檢測(cè)百科]分享：再制造工件表面的殘余應(yīng)力分布2023年11月30日 13:46: 通過(guò)電鍍和焊接兩種方式模擬了工件的再制造過(guò)程,研究了電鍍處理后工件表面殘余應(yīng)力的變化規(guī)律,同時(shí)研究了采用 X射線衍射法和壓痕應(yīng)變法對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試結(jié)果的差異.結(jié)果表明:隨著鍍鉻層厚度的增加,鍍層殘余應(yīng)力先增大后減小,后又增大;采用 X 射線衍射法和壓痕應(yīng)變法測(cè)試得到的焊縫兩側(cè)的殘余應(yīng)力變化總體趨勢(shì)是一致的,但由于測(cè)試原理的不同,在不同部位兩種方法的測(cè)試結(jié)果存在不同大小的偏差,且該差異呈現(xiàn)隨機(jī)性.; 閱讀（30）標(biāo)簽：